A. 斷裂強度和斷裂強力的區別，詳細點。謝謝大家
斷裂強力：在規定的條件下進行的拉伸的試驗過程中，試樣被拉斷記錄的最大力。
斷裂強度：是式樣在斷裂那一刻時的力與線密度的比值。不是最大力！
我聽一個技術老師說的，應該對吧！
B. 大家好，一些塑料產品的斷裂伸長保留率計算公式里，那個斷裂長度怎麼測量指的是什麼意思
有專門的測試儀器：
把塑料樣條做成啞鈴型，儀器夾住兩端，拉伸，直到斷裂。
儀器可以直接給出：拉伸時候的應力大小，斷裂時候的增加的長度等
C. 斷裂強度的計算
單紗斷裂強度：單紗強度P與紗線特數Ntex之比單位是Km或cN/tex
即88cN/12tex
D. 紙箱的破裂強度是怎麼計算的
定義：耐破強度是指在實驗條件下,紙或紙板在單位面積上所能承受的
垂直於試樣表面的均勻增加的最大壓力.
單位：耐破強度常用單位有kPa、Lbf/in2、kgf/cm2.
三者之間的轉換為：
98.1 kPa=14.2Lbf/in2=1kgf/cm2
說明：耐破強度的單位是一個壓力單位,不是一個質量單位.所以我
們平常通俗講的如「耐破強度20公斤、耐破強度14磅」等等,從
嚴格意義上來講是不確切的,應該稱為耐破強度20公斤力每平
方厘米、14磅力每平方英寸.
針對補充問答做出如下回答：
國標里沒有規定什麼樣的紙板 它的耐破度必須要達到多少 國標是從紙板的最小綜合定量來區分紙板的 你可以在網上直接下載國標GB/T 6544-2008《瓦楞紙板》,裡面的紙板技術指標或許對你應該有所幫助.
另耐破與機器的重量沒什麼關系 影響紙板的耐破度有以下因素：
1、瓦楞紙箱的耐破強度由構成紙板之內層、外層及中隔原紙本身的耐破強度決定,與瓦楞芯紙無關.
2、原紙本身的耐破強度主要由原紙纖維決定.耐破度與纖維長度和纖維間的結合力有關,纖維長度增加,纖維間結合力增大,都使耐破度提高.原木漿抄造的紙張耐破較回收漿高,針葉林木漿抄造的紙張耐破較闊葉漿高.此外,在抄造原紙的過程中適當加入一些助劑也有助於提高原紙的耐破強度.
3、紙板水份含量在5%~6%時,耐破值最大.水份含量8~14%范圍內變化時,耐破值變化不超過5%,但水份含量達到18%時耐破值下降幅度可達10%左右.也就是說瓦楞紙箱在相對濕度為50%RH～80%RH的環境存放,其耐破強度變化幅度很小,因此可以免去試樣溫濕平衡處理過程,從而大大縮短測試時間.
4、原紙或紙箱存貯環境以25 ± 5℃,55 ± 5%RH環境為宜.
5、捲筒紙在倉庫長時間堆放會造成原紙纖維疲勞,造成耐破下降.實驗表明：原紙堆放時間超過3個月,其耐破值會下降5~8%；堆放時間超過6個月,耐破強度損失將達到10%以上.
E. 紗線斷裂強度計算
cN/dtex（厘牛/分特）
1tex＝1/10dtex,tex是1000米纖維束的重量克數,d是旦,指9000米長的纖維束的克數.dtex是分特,指10000米長的纖維束的克數（紗線和纖維都很細,用每米的重量來表達沒有實際意義）,因此1tex＝1/10dtex＝1/9d.
F. 斷裂韌性測試方法 和斷裂強度測試方法
壓痕法（IM）
：測試試樣表面先拋光成鏡面，在顯微硬度儀上，以10Kg負載在拋光表面用硬度計的錐形金剛石壓頭產生一壓痕，這樣在壓痕的四個頂點就產生了預制裂紋。根據壓痕載荷P和壓痕裂紋擴展長度C計算出斷裂韌性數值（KIC）。 計算公式為： 計算公式見圖一
E為揚氏模量，例如對於Si3N4系統一般取300GPa。公式中載荷P單位為kg, 裂紋長度C單位為mm, 顯微硬度HV單位為GPa。
壓痕法實例圖二
單邊切口梁（SENB)法
在試樣中間開一裂紋，通過三點或四點抗彎斷裂測試，計算材料的斷裂韌性
G. 怎麼計算受試材料的拉伸強度和斷裂伸長率
一、拉伸強度是指材料產生最大均勻塑性變形的應力。（1）在拉伸試驗中，試樣直至斷裂為止所受的最大拉伸應力即為拉伸強度，其結果以MPa表示。（2）用儀器測試樣拉伸強度時，可以一並獲得拉伸斷裂應力、拉伸屈服應力、斷裂伸長率等數據。（3）拉伸強度的計算：σt = p /（ b×d）式中，σt為拉伸強度（MPa）；p為最大負荷（N）；b為試樣寬度（mm）；d為試樣厚度（mm）。注意：計算時採用的面積是斷裂處試樣的原始截面積，而不是斷裂後埠截面積。二、斷裂伸長率是試樣在拉斷時的位移值與原長的比值。以百分比表示（%） 斷裂伸長率的計算方法 ：原長L。,橫截面積A,在軸向拉力N作用下,變形後的斷裂長度為L，於是斷裂伸長△L=L-L。 應變為ε=△L/L 橫截面上的正應力δ=P/A 將（1）、（2）帶入虎克定律得：P/A=E*△L/L 得: △L=PL/EA 式中:E是材料的彈性模量 斷裂伸長率=△L/L。*100%
H. 考量丁腈手套的斷裂強度有什麼實際意義能都反映出哪方面的性質
丁腈的模量很高（即材料本身的抗扭曲性很強），在界定丁腈手套質量好壞的時候，國際通用的法則裡面有對手套進行拉升和承壓的測試，拉升比例越高和承壓力越大，說明手套的耐用性能越高。
自然，體現出那些方面的性質就一目瞭然了！
I. 斷裂標稱應變如何計算
【1】材料斷裂時對應的：夾具間距離的增量/夾具間初始距離即可。
【2】夾具：機械製造過程中用來固定加工對象，使之佔有正確的位置，以接受施工或檢測的裝置，又稱卡具（qiǎ jǜ）。從廣義上說，在工藝過程中的任何工序，用來迅速、方便、安全地安裝工件的裝置，都可稱為夾具。例如焊接夾具、檢驗夾具、裝配夾具、機床夾具等。其中機床夾具最為常見，常簡稱為夾具 。在機床上加工工件時，為使工件的表面能達到圖紙規定的尺寸、幾何形狀以及與其他表面的相互位置精度等技術要求 ，加工前必須將工件裝好（定位）、夾牢（夾緊）。夾具通常由定位元件（確定工件在夾具中的正確位置）、夾緊裝置 、對刀引導元件(確定刀具與工件的相對位置或導引刀具方向)、分度裝置（使工件在一次安裝中能完成數個工位的加工，有回轉分度裝置和直線移動分度裝置兩類）、連接元件以及夾具體（夾具底座）等組成。
J. 材料的理論斷裂強度
一、理論斷裂強度
強度是工程材料最基本的力學性能參數之一，它規定了材料在外力作用下抵抗永久形變或斷裂的能力。材料抵抗屈服破壞的能力就稱為材料的屈服強度。材料抵抗斷裂的能力則稱為材料的斷裂強度。在斷裂力學出現之前，控制構件不發生破壞而能安全工作的傳統設計思想就稱為「強度理論」。這一設計思想的基本要求是保證構件的工作應力不超過某一極限允許使用應力，而後者便與材料強度密切相關。強度理論對於確保構件的安全工作曾經發揮過積極的作用；而即使在斷裂力學已經在工程設計中發揮了重要作用的今天，強度理論對於構件設計也仍然是必不可少的理論依據之一。
Griffith的斷裂理論是為了揭示材料的理論斷裂強度與實際斷裂強度間存在著很大差異的原因而提出的，為此首先討論材料的理論斷裂強度，即固體材料斷裂強度在理論上可能達到的最高值。
圖1-1 材料中原子間吸引力的排斥力
固體材料的理論斷裂強度可根據固體物理學的雙原子作用力模型近似計算出來。即從原子間結合力入手。因為只有克服了原子間結合力，材料才有可能發生斷裂。材料結構中任何兩個相鄰原子之間都同時存在著斥力和引力的作用，斥力和引力的大小都隨原子間距離的變化而變化。斥力和引力並不是時時處處都相等的，二者間相互消長的結果得到原子間凈約束力隨原子間距離的變化關系，如圖1-1所示。設原子間凈約束力在x=b時為零，稱b為原子間的平衡距離。當x＜b時，原子間凈約束力表現為斥力；當x＞b時，原子間凈約束力表現為引力。
欲使處於平衡狀態的一對原子之間的距離減小，外界必須提供一個壓應力作用；欲使處於平衡狀態的一對原子之間的距離增大，外界則必須提供一個拉應力。設想對材料施加一個逐漸增大的拉應力作用，則材料內部原子間距離將隨著外加應力的增大而增大，而原子間凈約束力也相應增大。在原子間距離增大至某一特徵值之前，外加應力與材料內部原子間凈約束力始終保持平衡；而當增大至原子間凈約束力相應達到峰值之後，外加應力的進一步增大勢必要破壞這一平衡關系，從而使原子間距離可以無限制地增大，在這種情況下，原子鍵就破裂了，即產生了斷裂。
固體材料的理論斷裂強度，實質上就是材料內部原子間凈約束力可能達到的峰值。材料內部質點之間的相互作用力的合力與質點間距的函數關系如圖1-2所示。作為近似計算，圖1-2中的曲線可以用一條正弦曲線的一部分代替，於是，單位面積的作用力σ可表示為
岩石斷裂與損傷
式中：σmax為作用力的峰值；λ是正弦曲線的波長；x表示原子間距的增量。
圖1-2 質點間作用力與間距的關系
如果使兩個質點間的作用力完全消失，即質點間的結合完全破壞，需對質點施加一定的外力，即對質點做功，做功的大小應等於正弦曲線與x軸所圍的面積，即
岩石斷裂與損傷
這部分功相當於形成兩個新表面所需的能量。設形成單位新表面所需的能量為γ，稱為表面能，則上式可寫成
岩石斷裂與損傷
為了計算波長λ，可將式（1-1）對x求導，並注意到當x很小時，cos（2πx/λ）=1，則有
岩石斷裂與損傷
當x很小時，作用力σ與間距之間可近似為直線關系，即服從胡克定律：
岩石斷裂與損傷
式中：E為材料的彈性模量；ε為應變。將上式對x求導，得
岩石斷裂與損傷
將式（1-3）與式（1-4）比較，不難看出
岩石斷裂與損傷
將上式代入式（1-2）中，可消去λ，從而求出理論斷裂強度：
岩石斷裂與損傷
上式中的彈性模量E、表面能γ、原子間距b均可通過實驗測定。例如：一般陶瓷材料的E=1011N/m2，γ=1J/m2，b=10-9m。則按式（1-5）算出的理論斷裂強度為1010N/m2。大約是E/10。其他材料的理論斷裂強度也在這個數量級范圍內。
然而，各種材料的抗拉斷裂強度遠遠低於上述的理論值，大部分在E/100～E/1000范圍內。例如：玻璃的實際強度約為E/1000，花崗岩和大理岩分別約為E/240和E/310。為什麼實際斷裂強度與理論值相差這么大?Griffith在20世紀20年代初提出了斷裂的裂紋理論。
二、斷裂的裂紋理論
Griffith認為：實際材料的斷裂強度遠低於理論值，是由於材料內部或表面總是存在一定數量和一定大小的裂紋所致，材料中的雜質或不同成分由於其彈性模量或熱膨脹性能不同，因此溫度上的差別以及化學腐蝕作用或機械作用的結果都可能誘發產生裂紋；此外，位錯間的相互作用也可能形成微裂紋。當材料受力時，某些裂紋尖端附近會產生很高的應力集中，從而使外加應力低於理論斷裂強度時，裂紋尖端的材料即被拉斷，並進一步削弱了有效承載截面而導致材料的最終破壞。
圖1-3 橢圓孔邊的應力分布
計算裂紋尖端應力集中的程度，可利用Inglis對裂紋尖端應力場的研究結果。Inglis用數學彈性力學的方法分析了如圖1-3所示具有橢圓孔的無限大平板受拉伸應力作用時，橢圓孔附近的二維應力場，得出了長為2a的裂紋尖端處的最大應力為
岩石斷裂與損傷
式中：σ0為外加應力；a為橢圓形裂紋半長度；ρ為裂紋尖端的曲率半徑。
應力集中系數可表示為
岩石斷裂與損傷
實際上，ρ《a，因此，a/ρ》1，式（1-6）可改為
岩石斷裂與損傷
材料破裂時σmax應等於理論斷裂強度，因此將式（1-5）代入上式，可求出外加應力的極值，即實際斷裂強度σ：
岩石斷裂與損傷
考慮到b與ρ是同數量級，上式變為
岩石斷裂與損傷
這就是實際斷裂強度的表達式。比較式（17）與式（15），並注意到a≫b，可知實際斷裂強度與理論斷裂強度相比顯然要低得多。
為了驗證自己的理論，Griffith做了玻璃拉伸試驗。他發現：將玻璃從坩堝中拉成絲後，在幾秒鍾內立即做實驗時，測出的拉伸強度比較接近理論值，但其強度隨時間而下降，並在數小時後趨於穩定。Griffith認為：這是由於玻璃纖維在硬化過程中產生了細微的裂紋之緣故。另外，他又用直徑為0.5μm和3.3μm的玻璃絲做拉伸試驗，發現玻璃絲的直徑愈小其強度愈高。直徑為3.3μm的玻璃絲的強度為3500MPa，比大直徑的玻璃絲的強度高50倍，而0.5μm的玻璃絲其強度為6300MPa，已接近理論強度的一半。這表明：尺寸愈小，內部缺陷或裂紋愈少，因此斷裂強度愈接近理論值。