⑴ 物理兩個問題
兩個問題都是同一類型的：根本問題是搞清楚參照系！
一、河水和船的問題
處理步驟：
1.選擇坐標系，一般選地面做參照系!
2.確定河水的速度，還有船的速度（靜水中的速度）
3.確定整體上船的速度：
① 如果船逆流而上，那麼船的整體速度（也就是相對於參考系地面的速度）就是在靜水中的速度減去河水的速度，結果為正那麼船相對於地面的位移是逆水而上的，若為負那麼船就是隨水而下的。
②如果船順水而下，那麼船的速度就是靜水中的速度加上水流的速度。
4.你這個問題應該沒牽扯到過河問題吧。如果有，我再補充!
二、皮帶和物塊得問題
處理步驟：
1.選擇參照系，一般選擇地面。
2.分析物塊受力情況：
①首先物塊受到豎直向下的重力
②物塊放在有坡度的皮帶上，自然受到皮帶對物塊得支持力
③因為皮帶和物塊之間有滑動，若果皮帶向上滑動，那麼物塊還受到一個斜向上的滑動摩擦力：關鍵就是這個地方，如果皮帶的坡度確定，那麼不管皮帶的速度為多少，物塊受到的滑動摩擦力都是一樣的，因為它的摩擦力是物塊和皮帶間的壓力與滑動摩擦力的乘積，與相對滑動的速度沒有關系，意思就是皮帶轉的再快，它給物塊得摩擦力都是一定的，不會變。
3.綜合分析完物快的受力情況，那麼它的位移變化就好分析了：
①如果皮帶給物塊的摩擦力小於重力給物快斜向下的分作用力，那麼物快相對於地面就有斜向下的速度，它就會滑出皮帶。
②如果皮帶給物快的摩擦力大於重力給物快斜向下的分作用力，那麼物快相對於地面就有斜向上的速度，那麼它就會向上移動。
③如果皮帶給物快的摩擦力等於重力給物快斜向下的分作用力，那麼物快相對於地面就沒有速度，它會相對於地面保持一個位置不動。
寫了這么多，希望你好好看看，仔細想清楚了。最重要的就是搞清楚參考系的選擇，物體的受力分析。希望對你有幫助！加油！
⑵ 循環流化床鍋爐如何整治漏粉、漏灰
序號
出現的主要問題
處理辦法
備注
1.
床上油槍耗油量大
調試期間冷態啟動最高用油110噸，最低用油63噸。每次啟動用油基本在70～80t左右。
節油措施：
1）優化啟動，降低投煤溫度。
2）控制啟動床料粒徑，減少啟動點火最低流化風量。
3）提高運行操作技術，減少煤油燃燒份額，快速轉化燃燒狀態。
5）加強汽輪機和鍋爐協調操作，挖掘汽輪機旁路潛力，縮短啟動時間，減少燃油時間。
4）節油目標冷態啟動一次控制在50噸內
與床下油槍點火存在一定差距，進一步技改為床下油槍
2.
爐底熱一次風至水冷風室連接非金屬膨脹節撕裂漏風
安裝過程式控制制不好，損壞、質量不合格的產品進入工程。
3.
分離器、回料器震動、晃動，返料脈動，返料不暢。
1）上鍋廠進行結構加固，增加止晃點，加固。
2）運行加強燃燒調整，主要是降低一次風量，降低床壓，減少外循環量，適當放大入爐煤的顆粒度。通過調整震動晃動減少，但調整僅能滿足基本運行，負荷變動依然出現震動和晃動。無規律，一旦出現失穩震動，需很長時間才能達到自平衡狀態。
3)需進一步完善結構，解決晃動、震動、回料不暢的根本原因。
需進一步完善結構，技改。
4.
流化床鍋爐與北重機組配合不佳
通過調試啟動多次分析，很難按照鍋爐負荷曲線進行，一般鍋爐4小時投煤，6小時撤油，而汽輪機經常出現暖機達到1小時以上，沖轉、並網等需要8個小時，這樣鍋爐不能撤除油槍，延長了燃油時間，若提高床溫，會出現過熱溫度、再熱溫度很難控制，很難滿足汽輪機溫度要求，造成調節困難，脹差異常等現象，旁路雖然設計較大，但減溫水餘量不夠，一般很難達到鍋爐停油的需要，增加了啟動耗油量。
5.
分離器阻力大（遠大於設計值）
負荷
設計阻力
實際運行阻力
200MW
-0.8KPa
-2.3KPa
250 MW
-1.2KPa
-3.2KPa
300MW
-1.7KPa
-5.0KPa
330MW
-2.0KPa
--6.0KPa
實際負荷對應分離器阻力為：
主要原因：分離器結構、外循環灰量、飛灰密度大、旋風筒深度及直徑。
需進一步改造，減少分離器阻力，降低引風機電流，節省廠用電。分離器阻力大造成尾部煙道負壓大，漏風增加、危險點增加。
6.
分離器錐段漏灰
安裝問題，焊接焊縫開裂
7.
回料器燒紅（立管、返料段）
澆注料出現裂縫、或澆注料脫落等造成高溫循環物料烘烤回料器外殼，建議每次檢修必須檢查修復澆注料裂縫，運行上加強巡檢，對回料器進行測溫，發現燒紅及時通知檢修處理。一般解決方法：輕微的高溫可以外加壓縮空氣進行吹掃冷卻，嚴重的應在燒紅的外殼處焊接密封盒，內澆築澆注料，達到延長運行周期。
8.
返料腿非金屬膨脹節撕裂、燒壞
停爐三次、修補過多次，回料腿的非金屬膨脹節損壞的主要是內套筒的耐火耐磨料脫落，造成內套筒過熱變形，高溫物料漏進膨脹節內，堆積在膨脹節中，膨脹節失去應有的伸縮能力，造成膨脹節損壞。主要原因：1）非金屬膨脹節與鍋爐廠配合餘量不夠；2）非金屬膨脹節安裝施工未嚴格按照施工圖進行，非金屬膨脹節質量差，施工工藝達不到要求；3）非金屬膨脹節澆注料施工未達到要求；4）運行中返料量過大，返料不暢或返料堵塞，造成返料壓力過大，非金屬膨脹節作為返料腿的薄弱環節，泄壓，高溫灰沖擊，燒壞膨脹節；5）爐後給煤加上回料不暢或堵塞返料，造成物料二次燃燒，嚴重超過了非金屬膨脹節的設計溫度，燒壞。
建議：在返料腿非金屬膨脹節處增加周圈密封冷卻風，防止高溫物料進入非金屬膨脹節，燒壞。
增加雙層導流護板，進行迷宮式密封改造
9.
返料腿存在返料 「轟隆隆」 響聲
返料腿抖動
一直存在，原因不明，調整無法解決。
10.
後牆二級給煤故障多
1） 給煤機密封風嚴重不足，很難滿足運行需要，現已技改，增加了一路直徑168的密封風管，現基本能滿足運行需要。
2） 返料壓力高造成返料腿給煤點反串熱煙氣，現技改在返料退落煤點增加周圈返料風，高負荷情況下可以通入高壓返料風，防止熱煙氣反串（基本沒用過）。
3） 刮板給煤機漏粉、出口電動、氣動門漏粉嚴重。
4） 二級給煤皮帶給煤機坡度大，距離長，容易出現皮帶打滑現象。
5） 二級給煤皮帶給煤機坡度大，距離長，清掃鏈容易斷鏈。
11.
爐後刮板給煤機給煤分配不均
建議技改為刮板第一個落煤口刮板給煤機箱底部增加手動插板門，利用手動插板的開度分配煤量，解決給煤量的分配問題。
12.
床壓失穩、波動
調試運行以來鍋爐床壓一直不穩定，經常出現床壓失穩，兩側偏床，調整辦法增加一次風量，基本解決床壓波動失穩的問題，但加大一次風會降低床溫、增加一次風機電流、增加外循環量、增加磨損、飛灰含碳量增加等問題。
主要原因：布風板阻力偏小、布風不均等問題。
建議：更換風帽（鍾罩式為好）、或風帽出口管徑增加節流圈，提高風帽噴速。
13.
空預器漏風大
按照空預器運行進出口氧量計算，現漏風在12%以上，與設計偏離較大，廠家保證值為1年內保證漏風率小於6%，兩年內漏風率小於8%，需要廠家繼續調試，達到保證值以內。減小引風機電流，節省廠用電。也可以技改空預器密封裝置，減少漏風率。
14.
空預器液力耦合器熔斷塞熔斷，排煙溫度升高188℃鍋爐BT
原因1）液力耦合器油位過低出現溫度高；2）空預器密封扇形板摩擦，造成液力耦合器過熱。
加強巡檢，定期加油，防止空預器油溫過高。
15.
空預器輔助電機不具備帶負荷能力，造成主電機出現問題，空預器跳閘，機組停運，增加機組非停
建議技改，更換輔助電機，具備主電機帶負荷能力，主電機故障輔電機聯啟，鍋爐負荷不變，既能減少非停，又能滿足實際運行。
16.
引風機動葉調節機構死區太大，靈敏度差
現引風機至少有5%的動葉調節死區，靈敏度很難滿足運行要求，在變負荷情況下經常出現爐膛負壓波動在±1000Pa,為了限制爐膛負壓，邏輯上增加了爐膛負壓閉鎖引風機動葉開度，防止出現負壓波動大，造成事故。必須對風機動葉調節機構進行技改，滿足生產運行，防止事故的發生。
17.
引風機出口擋板連桿斷裂，擋板銷子斷裂脫落
出現過2次，加強巡檢，重點檢查，加強點檢維護，及時處理消缺.
18.
引風機動葉調節執行機構與動葉液壓缸連接處漏油
出現過1次，漏油嚴重，停運該風機進行處理。
19.
引風機聯軸器連接螺母斷裂
出現過1次，停運該風機檢查處理，加強巡檢、點檢，及時發現問題消除。
20.
引風機動葉3個葉片安裝角度發生錯位，引風機運行有異音
安裝問題，每次停爐加強點檢檢查維護
21.
引風機液壓潤滑油站油溫高
試運期間多次出現引風機液壓潤滑油站油溫高，最高達到60℃，增加風扇進行吹風加強冷卻，更換冷油器，現在基本能滿足運行，但夏季可能會更高，影響機組運行，需要技改。
22.
滾筒冷渣器冷卻水進回水空心軸抱死
調試期間出現過多次滾筒冷渣器冷卻水進回水空心軸抱死事故，造成滾筒冷渣器冷卻水管拉壞，凝結水母管壓力低、凝結水漏流量大、滾筒冷渣器流量低跳閘、無法單一隔離，只能停運所有滾筒冷渣器，開啟滾筒冷渣器旁路，檢修，造成停機處理。
現技改為，每一滾筒冷渣器進回水增加手動截門，一旦出現某一冷渣器冷卻水管道泄漏，可以及時關閉該冷渣器的進回水手動截門隔離。每一滾筒冷渣器空心軸段增加軸向位移保護測點，一旦出現空心軸抱死，發生位移，立即動作，跳開冷渣器，防止拉壞冷卻水管。
23.
滾筒冷渣器冷卻水進回水軟連接管道經常出現泄漏，設計承壓能力偏小
滾筒冷渣器經常出現軟連接管道處漏水，嚴重影響冷渣器的運行，特別是凝結水泵由變頻更換為工頻運行時，凝結水母管壓力達到3.5MPa以上，經常出現軟連接管道泄漏。
滾筒冷渣器設計承壓能力為5MPa，冷卻水安全閥設計起座壓力為4.2 MPa，當冷卻水壓力超過4 MPa時聯鎖停運冷渣器，而冷渣器軟連接管道沒有按照凝結水管道壓力設計，造成凝結水壓力一高，軟連接處很容易出現漏水。建議進行技改必須達到冷渣器設計耐壓能力，防止出現漏水事故。
24.
滾筒冷渣器內漏（焊縫處）
滾筒冷渣器內漏幾乎每天都會發生，嚴重影響鍋爐排渣運行，冷卻水母管焊接工藝質量差，很難改變現狀，均屬於廠家質量問題，要求更換質量合格的產品，或更換廠家，否則將嚴重製約著鍋爐運行。現在通過補焊暫時可以運行，但沒有解決根本問題，幾乎每天都存在類似問題發生，嚴重影響正常生產運行。
25.
滾筒冷渣器旋轉接頭薄弱處崩開泄露
正常運行期間出現過3次滾筒冷渣器空心軸旋轉接頭突然崩開泄露，造成冷卻水壓力低、凝結水流量增加。運行上加強巡檢，發現問題及時聯系消缺，維護人員加強點檢，發現漏水量大應及時檢修，防止事故擴大。
26.
滾筒冷渣器進渣管膨脹節嚴重變形，噴紅灰及著火
滾筒冷渣器進渣管膨脹節噴灰幾乎每天都要發生，很多電廠已經淘汰了此種膨脹節，而滾筒冷渣器廠家卻一直未改，建議調研，更換滾筒冷渣器進渣管膨脹節，防止事故發生。
27.
滾筒冷渣器排渣自流
滾筒冷渣器在排渣過程中出現過4次排渣自流現象，導致滾筒冷渣器出口排渣溫度急劇升高，跳閘。主要原因1）滾筒冷渣器內筒設計阻力小，技改：在滾筒冷渣器內筒間隔增加阻力格柵板，提高通流阻力，防止排渣自流。2）排渣粒徑太細，自流性好，控制排渣量突然加大造成噴灰自流。主要解決辦法：運行中均勻排渣，排渣過程中慢慢提升排渣轉速，防止突然提速過快，造成自流，一旦出現移動床堵渣，在捅渣過程中把滾筒冷渣器轉速降至最低，當下渣時，慢慢提速排渣，防止突然下渣，噴流。
28.
滾筒冷渣器空心軸端軸承過熱損壞
調試期間出現過5次滾筒冷渣器空心軸端軸承損壞，導致停運該滾筒冷渣器更換軸承。
29.
滾筒冷渣器底座支撐滾輪軸承損壞
出現過1次，停運該滾筒冷渣器進行處理，建議易損部件多增加備品備件。
30.
移動床冷渣器爐內排渣口堵渣
造成排渣困難，床壓升高，降負荷，最終停爐處理；現鍋爐廠設計對每個移動床增加4個捅渣孔，定期捅渣，基本解決堵渣問題，但經常出現堵渣現象，捅渣24小時不間斷。建議1）改造移動床排渣口，由原來的8個80×300排渣口合並為4個160×300；2）增加捅渣孔；3）增加移動床排渣旁路，當移動床冷渣器出現問題時，及時開啟旁路排渣，不影響鍋爐運行。
31.
滾筒冷渣器進渣管堵渣
建議增設捅渣孔
32.
一、二級減溫水投自動很難跟蹤
調節門設備特性差（溫度測點離減溫器太近）。
33.
過熱器減溫水遠大於設計值
原因：1）設計受熱面布置問題2）減溫水源為高加後，水溫高3）鍋爐上部稀相區燃燒份額過大，造成受熱面換熱增強，減溫水變大。330MW一二級減溫水量達到80t/h，遠大於設計大約為10t/h。
34.
協調CCBF負荷曲線經常出現超壓、超負荷
投入協調負荷曲線經常出現超調，AGC跟蹤變負荷頻繁，造成煤量疊加、床溫升速率超標，風量波動很大，負壓波動大，減溫水投自動無法跟宗，必須手動調節。
35.
前牆給煤機量程擴大至45t/h（來滿足前牆滿負荷的需要）
因爐後給煤機故障點多，調試期間大多不投用爐後給煤，並試驗用爐前6台給煤機帶滿負荷，若燃燒3500以上煤種，爐前給煤基本能滿足運行需要，若考慮燃燒劣質煤種，必須投用爐後給煤，建議可以技改為爐前8台給煤機，既能滿足燃燒劣質煤的要求，也能減少二級給煤故障點。
36.
風帽磨損問題
試運期間因風帽磨損嚴重漏渣，造成停機一次，主要磨損部位為爐後回料口對沖風帽，切削造成風帽磨損嚴重，風室漏渣約300噸，嚴重堵塞爐底熱一次風管，更換了14個風帽。現已技改在爐內每個回料口處增加防磨凸台，減少對風帽的對沖。兩台爐均已技改。
37.
鍋爐吹管投煤問題，投煤不夠大膽，燃油量大
上鍋廠建議吹管期間不投煤，純用床上油槍，理由是吹管投煤會加劇澆注料的磨損，澆注料只經過低溫烘爐，強度遠不夠耐磨，若是吹管期間加床料，投煤，將會存在大量的物料對澆注料沖擊磨損，吹管期間又是中高溫烘爐階段，應嚴格按照中高溫烘爐曲線為主，當澆注料經過中高溫烘爐後，已經具備陶瓷耐磨特性，可以放心投入使用。經調研多數300MW循環流化床鍋爐在吹管期間均投煤，基本未對澆注料產生磨損影響，澆注料廠家也同意投煤。最終確定投煤吹管方案，但電科院調試受上海鍋爐廠建議影響，未在吹管期間大膽投煤，造成燃油加大。
1號爐吹管准備不從分，造成因缺水中間停運一次，並且吹管打靶超過90次。二號爐吹管期間，投煤加多，節省了大量燃油，吹完管後進爐膛進行檢查，澆注料幾乎不存在磨損現象。
38.
輕微結渣、結焦現行
停爐在清床料過程中發現有結渣、低溫結焦焦塊，特別是在移動床冷渣器排渣口，原因分析1）低溫結焦主要是流化不良造成的，在停爐前出現過床壓波動很大現象，一側被壓死現象。2）入爐煤的顆粒度控制嚴重超標，入爐煤粒徑篩分表明超過20mm的超過5%以上，甚至對於30mm的達到2%，嚴重偏離規定小於13mm。3）冷渣器經常檢修排渣不連續造成排渣口堆積不流化，容易在排渣口培養焦塊，造成排渣不暢，全國流化床鍋爐幾乎都設計有排渣口島礁孔，以便排渣困難時疏通。4）由於設備和煤市場原因，煤中存在石塊，造成設備很難達到破碎要求，盡管有兩級破碎、和篩分，還是很難達到流化床入爐沒的標准，粒徑過大，排渣置換很難，床層上沉積較大粒徑床料，流化分層，流化出現死角，造成結焦。
必須加強入爐煤的管理，必須滿足入爐煤粒徑的要求；要求嚴格進行點檢，及時找出設備原因，進行治理，加強煤源管理，嚴禁參入石塊較多的煤進入煤場，建立煤場篩分設備，及時清除煤場石塊。運行上加強流化風量管理，經常進行大風量流化排渣工作，進行大顆粒排渣置換。
39.
爐膛出口至分離器入口煙道積灰嚴重
上鍋廠設計的分離器進口煙道幾乎是水平的，很容易積灰，原設計水平煙道底部安裝吹灰7字型吹灰管道，氣源為二次風，但效果很差，每次停爐檢查，均存在嚴重積灰，經討論更改為壓縮空氣作為吹掃氣源，但一直未技改。
40.
播煤風管道金屬膨脹節拉裂漏風
安裝、膨脹餘量、磨損問題，一次風室漏渣及一次風攜帶空預器的細灰，造成磨損。
41.
二次風管金屬膨脹節漏灰
安裝、膨脹餘量、晃動問題
42.
返料腿與爐膛連接密封盒處漏灰
安裝、抖動、結構問題
43.
下二次風管道與爐膛連接密封盒處漏灰
安裝、晃動、磨損問題
44.
爐內下二次風管口有磨損現象
澆注料、磨損、運行調節問題
45.
鍋管泄漏
省煤器3次，包覆牆過熱器與個牆過熱器1次，安裝、材質問題
46.
鏈斗輸渣機、斗提機輸渣設備問題
設備運行中經常出現卡澀、跳閘、斷鏈、積灰等問題，檢修時間較長，一旦出現一套檢修，很難滿足運行正常要求。建議增加事故排渣，以防輸渣問題影響生產。
47.
尾部煙道出現高頻振動
原因與尾部煙道風速、渦流、積灰、結構等有關，加強調整，摸索規律盡可能調整運行方式，減少震動，結構上在共振區增加減震導流板。一般震動與尾部煙道的煙速以及燃煤的灰份關系密切，建議鍋爐廠認真核算風速及結構布置造成的影響，盡快增加防振隔板，減
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⑶ 怎樣可以讓我的橡膠平皮帶用的時間更久
影響皮帶機使用壽命的因素：
1.原料管理不到位，雜物多。由於入廠原料管理不嚴，常有廢鋼鐵等雜物混入，加上原料准備工序中缺乏有效的雜物清除手段，致使雜物混入原料中，在皮帶運輸中導致皮帶劃傷，造成故障停機。
2.操作管理存在漏洞。操作工責任心不強，以及料嘴本身存在缺陷，也常引起料嘴大量溢料，導致物料堆積在皮帶上或漏至下皮帶上，以至尾輪卷料，頭輪打滑，磨擦部位急劇發熱，甚至磨斷。
3.設備管理標准不高。由於制訂的設備管理標准不高，常出現設備構件螺栓松動，料嘴內鋼板、襯板等焊接件不牢固，掉落到皮帶上，劃傷皮帶。皮帶機托輪、滾筒磨破不能及時更換，皮帶跑偏未及時調整（關於皮帶機跑偏問題您可以點擊這里：皮帶輸送機跑偏的3個規律，6個原因和5個防止跑偏方法，不再為皮帶機跑偏煩惱！）等也造成皮帶損傷。
4.皮帶機質量及皮帶膠接質量差。由於皮帶機供應廠家多，質量參差不齊，常出現脫膠、起包、帆布搭頭多，龜裂等質量問題。皮帶膠接質量差，膠接過程中不能准確地割到指定的帆布層，甚至損傷其他層帆布；打磨時未掌握好尺度，出現燒焦現象；配膠比例不準，塗抹布膠不勻，產生氣泡或缺膠；粘合時發生錯位等，都會影響皮帶的膠接質量，成為皮帶介面開膠的隱患。
青島欣澤橡膠建議延長壽命的改進措施分為以下幾點：
1.加強原料管理，防止雜物流入生產線。明確規定由原料庫崗位和翻車機崗位負責對進廠原料把關。發現鐵器等雜物，拒絕進料。如將雜物帶入後續工序將追究其責任，並納入經濟責任制，嚴格考核。凡下道工序截留的雜物，追究之前所有工序的責任，嚴格考核。
加強設備管理
（1）建立皮帶機管理制度和更換台帳。在對所有皮帶機運轉情況和使用環境進行分析後，劃分出關鍵皮帶機和一般皮帶機。一般皮帶機實行包機制，包機到人，要求皮帶機運轉部位完好率達到；關鍵皮帶機則將責任明確到人，重點監護，重點防範，並在這些皮帶機上安裝限位器，以防出現壓料時，皮帶機整體向壓料方向串動，保護皮帶不受損傷。
（2）針對掉鋼板和襯板的問題，開展協議課題承包。年內達到承包目標者給予重獎，否則扣發抵押金。在日常和計劃檢修中，加強對各崗位料嘴的檢查，對襯板易掉落部位及早採取防範措施，如礦槽襯板的固定螺栓塗焊硬質合金等。
（3）改進料嘴更換辦法。原料嘴修復大多採用補焊的辦法，以致其表面凹凸不平，易將大塊物料卡住，磨損皮帶。現採用一次性整體更換料嘴襯板的辦法，消除了上述弊病，保證了料流暢通。
2.加強對輸送帶的保護。在帶式輸送機的裝料區，從高處下落的物料會對輸送帶及其保護輔助裝置產生很大沖擊，因而要求對輸送帶採取抗沖擊和耐磨的保護措施，為了達到上述性能要求，可以從兩個方面著手：一是採用高性能托輥，二是專門研製保護裝置。
（1）托輥性能的改善。托輥是應用於帶式輸送機上的耐磨抗沖擊型常用部件，它普遍存在效率低、故障多，使用壽命短等缺點。這使輸送機維修次數多且時間長，降低輸送效率、污染環境、增大運行成本，制約了帶式輸送機的發展。為改善其耐磨，抗沖擊、阻燃和抗靜電等性能，某公司研製的一種抗沖擊帶式輸送機專用托輥。其內部安裝脲醛樹脂抗沖擊拉伸彈簧，輥軸兩端採用迷宮式閉封，具有抗沖擊、抗靜電、耐磨和阻燃等特點，使用壽命是金屬托輥的2—3倍，適合於煤礦、礦山等行業使用。
（2）耐磨抗沖擊裝置的研製。新材料組合的應用滿足特殊的、惡劣的工況要求；緩沖滑條上表層的尼龍合金具有低摩擦系數、高抗沖擊韌性和高耐磨性，緩沖滑條中間的橡膠層具有高彈性，可有效吸收物料跌落時的沖擊能量，可靠的金屬骨架，可承受大裝載量的沖擊。
3.加強對皮帶機改造。
（1） 根據物料特性和工作環境選用不同材質的皮帶機，以達到經濟、高效的目的。如：在磨損較嚴重的區域，採用耐磨尼龍皮帶；在單系統運轉率要求高的區域，選用高質量的皮帶機。
（2） 針對皮帶機跑偏問題，對部分料嘴、溜槽進行了改造，徹底解決了因下料不正引起的皮帶跑偏；用5號角鋼自製皮帶機回送輪調整架；採用自動調偏托輥、自動糾偏機械手、裹膠滾筒等專用工具保證皮帶機運轉平穩、可靠。
（3） 對坡度較大的皮帶機，改進托輪安裝角度。原皮帶機兩側托輪安裝角度為45-50°，皮帶機上的物料基本集中在中部，使中部皮帶單位面積上所受負荷超過了設計能力，加之運輸過程中坡度轉折，使皮帶損耗較大。為此，我們可以對托輪安裝角度進行調整，增大了物料與皮帶機的接觸面，保證皮帶機設計負荷下帶料，減輕了轉折部位對皮帶的磨損。
⑷ 拉煤泥皮帶的坡度
運煤的帶式輸送機根據使用地點不同，使用的皮帶機型號不同，一般在地面的帶式輸送機和鋪設在井下的帶式輸送機所規定的坡度不應大於18度，超過18度就算大傾角，要採用大傾角皮帶機，大傾角皮帶機造價比較高，所以在設計時盡量的選擇18度以下的坡度安裝帶式輸送機。