㈠ 皮帶秤的工作原理
皮帶秤系統的工作原理稱重給料機將經過皮帶上的物料，通過稱重秤架下的稱重感測器進行檢測重量，以確定皮帶上的物料重量；裝在尾部滾筒或旋轉設備上的數字式測速感測器，連續測量給料速度，該速度感測器的脈沖輸出正比於皮帶速度；速度信號與重量信號一起送入皮帶給料機控制器，產生並顯示累計量/瞬時流量。給料控制器將該流量與設定流量進行比較,由控制器輸出信號控制變頻器調速，實現定量給料的要求。
㈡ 80噸沖床速度慢如何調快
如果是調速沖床，帶變頻調速或電磁調速的沖床，只需調整頻率或調速器的勵磁電流就可以將速度加快。如是不帶調速功能的沖床，自己又不想裝調速裝置的話，可以將電機輪直徑加大就可以了。沖床每分鍾沖壓次數=電機非同步轉速*皮帶輪直徑/飛輪直徑*小齒輪齒數/大齒輪齒數，可以通過測量或計數的方法將上述參數得到，然後調整皮帶輪直徑（加大）就可以將沖次加快了。
㈢ 皮帶傳動中帶輪受到的摩擦力的演算法
齒輪是重要的基礎機械元件。齒輪傳動量大面 廣，在機械傳動中佔有主導地位。由於齒輪摩擦學機 制異常復雜，目前仍是機械學科研究的熱點之一，其 中摩擦因數是今後長期研究的難點與重點 。 Jost 指出，摩擦學研究具有巨大經濟效益，尤 其適用於機械傳動。齒輪傳動齒面摩擦力的主要影響 有：降低傳動效率，加劇輪齒失效 （磨損、點蝕、 膠合、折斷等），引起系統振動與雜訊等。隨著齒輪 傳動向高速、重載、精密、高效、低雜訊與長壽命方 基金項目：國家自然科學基金資助項目 （50475139）． 收稿日期：2o05—12—20 作者簡介：周長江 （1975一），博士研究生，主要從事復雜機械 系統建模、分析與模擬，同時從事汽車安全技術研究． 向的發展，齒面摩擦特性研究對於減少摩擦損失、增 大輪齒承載能力、改善系統傳動性能等具有顯著的意 義。摩擦損耗是齒輪傳動功率損失最主要的因素，尤 其在高速、重載、大功率傳動系統中 j。一定工況 下，齒面摩擦力對齒根彎曲與齒面接觸疲勞強度的影 響不能忽略 ；研究者在齒輪有限元分析中開始重 視齒面摩擦力的影響 。研究表明 「 ，齒面摩 擦力在點蝕形成、齒根裂紋萌生與擴展及輪齒斷裂過 程中起到加速作用。同時，齒面摩擦力影響到齒輪系 統的動態特性，是重要的振動與雜訊激勵源 。 上述研究表明，准確求解出嚙合齒面上各點的摩 擦力和摩擦因數，對於齒輪疲勞強度設計、破壞機制 分析、系統動力學和減振降噪等研究具有積極的意 義。本文作者將重點對復雜潤滑狀態下齒面摩擦因數 的計算方法進行系統研究。按研究手段不同，齒面摩 維普資Page 2
186 潤滑與密封 總第182期 擦因數計算方法主要分為2大類：一類以彈流潤滑理 論為基礎，另一類則是以齒面摩擦特性試驗為基礎。 結合作者的研究成果，補充了線外嚙合沖擊摩擦模型 及其摩擦因數的計算方法。 1 基於彈流潤滑理論的齒面摩擦因數計算方法研究 1965年Bodensieck首次提出 「油膜比厚系數」A： A： （1） 式中：h…為最小油膜厚； ＝￣／ ＋ ；， 。、 分 別為齒面 1、2的粗糙度均方根值。 Akin 16〕在總結前人的成果並結合自己的研究， 把齒輪潤滑摩擦狀態大致分為3類：A＞3，完全彈 流潤滑狀態；1 A 3，混合彈流潤滑狀態；A＜1， 邊界潤滑狀態。下面分別對上述3種潤滑狀態下齒面 摩擦因數的計算方法進行研究。 1．1 完全彈流潤滑 當前比較成熟的彈流潤滑理論和摩擦因數計算公 式是在穩態彈流下建立的，典型的計算方法為道森理 論的線／點接觸等溫全膜彈流數值解法。 Dowson和 Higginson 根據彈流潤滑理論，得出 線接觸等溫全膜彈流數值解的摩擦因數計算公式： ＝ 7／dx （2、 在齒輪傳動計算中，瞬時嚙合處的最小油膜厚度 是一個非常重要的評價指標，其經驗計算式為： h… ＝2．65 G0 。 」 （3） Dowson公式後來被眾多的試驗所證實，作為理 想彈流階段的重要成果被普遍承認，在高副傳動計算 中被廣泛使用。該公式在下面情況時誤差較大：①材 料參數G小於1 000，即低彈性模量材料採用低粘度 系數的潤滑劑時；②載荷系數 小於 l0 的輕載荷情 況；③供油不足或高速條件下剪切熱引起粘度下降等 情況時。值得注意的是，由於滾動摩擦力幾乎完全位 於平行油膜的入口處，而推導式 （3）時只考慮使油 膜具有平行區段的載荷，即h ＝h。，如圖1所示。 圖1 線接觸彈流潤滑模型 對於更為一般的高副接觸情況，1977年，Harm． rock和Dowson 對等溫橢圓接觸的彈流問題進行了 大量的數值計算，提出了各種情況下點接觸彈流的壓 力分布、油膜形狀以及最小油膜厚度的計算公式。 1979年，他們又提出了等溫橢圓接觸的潤滑狀態圖， 為理想型點接觸彈流油膜厚度的計算奠定了基礎 。 下面直接給出Harmrock和Dowson對等溫點接觸全膜 彈流提出的油膜厚度公式： Hmm＝3．63 G0鉀 町 （1一e ） （4） 實驗證明 ：式 （4）的計算結果與實際測量值 較為一致，推薦用於等溫點接觸的彈流潤滑計算。 1．2 混合彈流潤滑 混合彈流潤滑的概念正式提出可以追溯到Chris． tensen 的研究。齒輪傳動中，齒面摩擦因數隨著轉 速、載荷分布與齒廓表面形狀等因素的改變而發生顯 著變化。Martin 發現，由於上述因素的影響，輪齒 潤滑狀態在液體摩擦與邊界摩擦之間不斷擺動。事實 上，混合彈流潤滑是實際齒輪傳動中廣泛存在的接觸 狀態，是液體潤滑、邊界潤滑、薄膜潤滑等的共同組 合。 wu 採用簡化的齒輪副摩擦模型研究了輪齒在 動壓油膜和邊界接觸共同作用下的齒面摩擦特性。 Jiang 基於 「Macro Micro」 方法對混合潤滑狀態下 的齒面摩擦磨損現象進行了探索。基於混合彈流潤滑 理論，並結合實驗研究，Kelley和 Lemanski〔2 （式 （5））、Martin （式 （6））等人先後提出了不同的 摩擦因數計算公式；Gohar＿2 （式 （7））對Evans— Johnson公式進行了修正，增加了考慮非線性粘性與 粘彈的影響因子。 一 o．o 1 lgl 九 1 71 r … IXT ～P L （o J 7 ￣o＋1．74＠lnP〔 （ 〕 l 丁n凡n l＋ ．O c ． （7） I，．fcL， 32 、l／ 【 面 但由於齒面粗糙度的隨機性及輪齒對滾動和相對 滑動過程中表面接觸狀態的時變性，致使混合潤滑狀 態下輪齒的摩擦特性非常復雜，至今尚未建立完善的 物理模型及相關理論。Vaishya和 Houser ，對上述 研究成果進行了深入的數值分析和實驗比較，結果表 明Kelley和 Lemanski考慮了表面光潔度的閃溫因素 在內的公式與實驗吻合得較好，較為接近齒輪嚙合的 實際工況。Vaishya和Houser還對低粘度潤滑劑情況 下的Kelley—Lemanski公式進行了修Page 3
2006年第10期 周長江等：齒輪傳動齒面摩擦因數計算方法的研究 187 計算混合潤滑狀態下齒面摩擦因數的另一種方法 認為：綜合摩擦因數＿廠由邊界潤滑狀態下的摩擦因數 與部分液體摩擦因數 。組成： ／＝f．q ＋ 。q 。 （9） 式中：q 、qEHD分別為峰頂接觸的承載系數和彈流潤 滑油膜的承載系數，均由相應的實驗測出，二者滿足 q ＋q咖 ＝1。 由表面微凸體的接觸性質決定，可用 實驗進行測定； 。不是常數，而是嚙合輪齒滑滾比 的函數。 1．3 邊界潤滑 邊界潤滑由Hardy於 1919年首次提出，用以描 述一種介於液體潤滑與干摩擦之間的潤滑狀態。後來 經 F P Browdon，D Tabor，以及B．B．皿e pYlrHH等人 的貢獻，使得邊界潤滑理論的發展日趨完善，並被稱 為提高齒輪傳動潤滑性能的重要理論基礎。 齒輪傳動中，邊界潤滑在一定的情況下客觀存 在。如在嚙入點附近區域，被動齒輪輪齒的齒頂沿著 主動齒輪齒廓刮行，動力油膜基本被破壞，主要以邊 界潤滑的形式存在。邊界潤滑機制復雜，測試分析困 難，因此，至今仍沒有統一的計算公式，應用也還處 於經驗階段。邊界潤滑對齒面摩擦磨損中出現的粘著 效應、犁溝效應等影響顯著。 Tallian 通過對粗糙表面彈流接觸的壓力和湍流 研究，指出工作表面經過跑合，穩定狀態下產生的塑 性焊合的可能性很小。對於磨齒、滾齒並經跑合的齒 面來說，可以認為上述嚙合階段齒面處於彈性峰接 觸，其邊界油膜不會破裂。通常認為峰點接觸處於邊 界潤滑狀態，其摩擦因數基本保持為常量，實驗所測 得邊界潤滑的摩擦因數一般為： ＝0．1～0．2。邊界 潤滑 （A＜1）下齒面摩擦 因數 的計算 多選用 Buckingham 半經驗式： 「 ＝0．05e加 ＋0． ooz／v； （10） 2 基於齒面摩擦特性試驗的齒面摩擦因數計算方法 研究 嚙合齒面間的摩擦因數呈時變、強非線性分 布」 ；其值取決於齒面材料、表面光潔度、齒形、 載荷、工作溫度、潤滑狀態、非穩態油膜的流變特性 及潤滑油種類等諸多因素 。因此，根據純彈流 潤滑理論建立齒輪摩擦特性分析模型很困難，求解也 非常復雜；而過多的條件簡化往往會影響到分析結論 的可靠性。於是，許多齒面摩擦特性試驗研究應運而 生。 2．1 基於嚙合點曲率半徑等效原理的模擬試件的齒 面摩擦因數試驗研究 嚙合點曲率半徑等效原理 （圖2）為：齒廓上到 節點P距離為s的K點的瞬時嚙合接觸，可用曲率半 徑分別為Rl＝rl sins ＋s與R2＝／』2sint￣ 一s，轉速等於 齒輪轉速的2個模擬試件—— 當量圓柱體或圓盤的摩 擦接觸來模擬。 圖2 漸開線齒輪等效曲率半徑 齒面摩擦力模擬試驗研究，主要是藉助齒輪摩擦特 性試驗台直接測出模擬試件的摩擦力矩，再計算摩擦力 與摩擦因數。計算式通常比較簡單，如式 （11） 與式 （12） ： u＝4．255T／F 2Mf ／ （11） （12） 常見的試驗機有雙圓盤、四圓盤、盤球試驗機 等 ，這些模擬試驗機為研究油膜的潤滑機制、 摩擦特性及齒面摩擦力與摩擦因數的分析起到了很大 的作用。 但其主要不足有：① 圓柱或圓盤之間的油膜性 狀不能完全反映實際輪齒之間的油膜復雜的流變、剪 變等變化規律；② 不能真實反映熱、流體與結構的 多物理場耦合效應對潤滑油膜的影響；③ 每對圓柱 或圓盤只能模擬齒廓上的一個嚙合點的情況，且不能 反映部分齒形參數對油膜性狀的作用；④ 不能反映 實際輪齒嚙合周期內多潤滑狀態的交變對油膜摩擦特 性的影響。 2．2 基於功率損失與摩擦功耗等效原理的齒輪試件 的齒面摩擦因數試驗研究 Rao 根據一個嚙合周期內摩擦功等於輸入與輸 出功率損失的原理，得出了平均摩擦因數的計算式： 維普資訊 Page 4
188 潤滑與密封 總第 182期 （1一叼T）（￡ ＋f ） rh1（1「）〔（ ） ＋ln 麗 〕 （13） 式 （13）只考慮了滑動速度而不計滾動摩擦損 失，且不能求解瞬時摩擦因數。Hori 採用重力擺錘 法使嚙合輪齒間產生可控的滑動與滾動來模擬齒面接 觸，進而求解出齒面摩擦因數。擺錘法的基本原理是 給擺錘一個很小的自由衰減振盪，擺錘勢能的減少量 等於嚙合輪齒表面摩擦力所做的功。單雙齒嚙合區的 齒面摩擦因數計算式分別為： h（cos0 一cos0 ＋2 ） 2（1±衛）e ∑ r ， h（cos0 一cos0m ） r ． i＋2N 一1 （1±： ）（el＋e2） ∑ ， （14） （15） 式中的 「±」 分別表示外嚙與內嚙合方式，該方法 僅適用於准靜態測試。 1．變頻電機 Z聯軸器 輸入轉速轉 矩感測器 4潤滑系統 s載入器 矗冷卻系統 試驗齒輪 ＆輸出轉速轉 矩感測器 圖3 封閉功率流齒輪傳動效率測試原理 以齒輪試件為研究對象計算齒面摩擦因數，更多 的是基於功率流齒輪傳動效率測試方法，其中以閉式 功率流試驗測量居多。其測試原理 （見圖3）為：用 轉速轉矩感測器測出輸入端和輸出端的轉速與轉矩， 求出試驗齒輪裝置的總功率損失，進而算出傳動效 率；近似地認為齒面摩擦功耗等於總功率損失，再求 出齒面的 「有效 」 或 「當量 」 摩擦因數 （見式 （16））；或將軸承中的摩擦損耗從總功率損失中分離 出來，再計算齒面摩擦因數 加 （見式 （17））。 廠： ・ ．詈 （16） 2 ＋I，b＋ F （17） 實際上，功率流齒輪試驗台系統的總功率損失中 包含了齒輪、軸承、聯軸器等零部件的空載損耗、攪 油損耗，各封閉圈與軸表面問的摩擦損耗，試驗台各 運動副表面的空氣阻力損耗，齒面摩擦損耗，軸承摩 擦損耗及聯軸器的工作損耗等。基於功率流齒輪傳動 效率的測試方法，一方面從總功率損失中分離出摩擦 損耗的操作比較復雜，但若不去掉系統誤差，則測量 結果的可信度將大大下降。另外， 「有效 」 或 「當 量」摩擦因數並不能反映輪齒實際嚙合周期內不同 接觸點真實的摩擦狀況。 3 齒面摩擦因數動測實驗研究 Benedict 嘗試用應變計測量2個孤齒試驗齒輪 嚙合的瞬時動態摩擦因數，但因系統慣性和低階系統 共振頻率的干擾而致使測試結果失真，最終只得採用 圓盤模擬試驗機測量模擬試件的摩擦力。Oswald 在NASA齒輪雜訊試驗台上進行了動測試驗，試驗中 採用的試件一類為齒廓修形齒，另一類為未修形齒。 Oswald根據渦流測扭儀的測試結果計算出齒面摩擦 力；該項工作為後來齒面摩擦力動測試驗奠定了堅實 的基礎。 圖 4 齒面摩擦力動測試驗 台 Rebbrchi 設計出齒面摩擦力動測試驗台 （圖 4），並將其測試結果與相關的研究結論進行了驗證。 該試驗台的基本測試原理為：通過貼在2個連續齒的 齒根過渡曲線區域的應變計，分別測出嚙合輪齒的在 接觸點的法向力與摩擦力： ISc allFn＋at2Ff （18） 【St＝a21F ＋a22F 再根據庫侖定律計算出摩擦因數。由於其中一個試驗 齒輪只有一個輪齒，因此當重合度大於1時，測試結 果就不能真實反映多齒嚙合區的法向力與摩擦力。另 外，由於該試驗測試原理是分時測得法向力與摩擦 力，因此與實際嚙合點法向載荷與摩擦力同時作用且 隨嚙合點不同齒面呈現不同的摩擦過渡與交變的情況 存在一定的差距。 維普資訊 Page 5
2006年第10期 周長江等：齒輪傳動齒面摩擦因數計算方法的研究 189 由於動態測試系統能夠在較高轉速下直接測試輪 齒敏感區的應力應變，與前面提到的模擬試驗機與功 率流試驗系統相比較，動態測試結果更能真實地反映 嚙合點的受力情況。齒面摩擦因數動測試驗需要注意 的主要問題有：盡量減小被測系統的動態特性 （如 慣性、共振、系統變形等因素）對測試敏感元件及 其數據採集的干擾；降低測試系統自身的誤差等。 4 線外嚙合沖擊模型及其摩擦因數計算方法的研究 考慮齒輪加工與裝配誤差、輪齒磨損與彈性變形 以及系統變形等因素時，客觀上存在線外嚙合沖擊接 觸。受載輪齒與非理想齒輪傳動中，這是不可避免的 現象 j。在線外嚙合沖擊階段，齒面的摩擦特性不 同於以彈流潤滑理論為基礎的邊界潤滑、混合潤滑或 完全彈流狀態下的輪齒摩擦機制；同時也不便用上面 介紹模擬試驗機測量；也不宜用傳統的摩擦功耗與傳 動功率損失等效的原理進行分析。在此，作者根據多 年的研究成果建議按沖擊摩擦進行建模，並給出了齒 面沖擊摩擦因數計算式。 基於精確的齒輪有限 元模型得出的載荷歷程數 值分析結論 （圖 5）， 准確地推導出考慮雙齒區 應力疊加效應且含系統誤 差與輪齒綜合變形時線外 竺 ．沖 寶 喜圖 輪齒綜合變形載荷歷程 速度和沖擊力 （圖… — ………… 6）。進而推導出由實際嚙入沖擊點到理論嚙合線嚙 入點全程中任意點的位置、沖擊速度和沖擊力的算 法，從而准確地計算出線外嚙合階段各點的沖擊摩擦 力與摩擦因數 ，其中嚙入沖擊力計算式為： （19） I F cos（arcsin 』b2）dt ＝ ————— （20） I F sin（arcsin 』b2）dt O a2 含系統誤差與綜合變形齒輪副線外嚙合沖擊摩擦 分析模型的提出，並准確地計算出線外嚙合階段各點 的沖擊摩擦力與摩擦因數，其意義主要體現在：對實 際齒輪傳動系統輪齒嚙合周期內出現的沖擊摩擦接 觸、邊界潤滑、混合潤滑與完全彈流潤滑等狀況分階 段進行系統研究，從而較完整地揭示出復雜潤滑狀態 下齒輪副的摩擦力與摩擦因數的變化規律。 圖6 齒輪線外沖擊嚙合 5 結論 （1）以彈流潤滑理論為基礎，對 3種典型潤滑 狀態下齒面摩擦因數的計算方法及其適用條件等進行 了較深入的分析。 （2）以齒面摩擦特性試驗為基礎，分別對基於 嚙合點曲率半徑等效原理的模擬試件與基於功率損失 同摩擦功耗等效原理的試驗齒輪的齒面摩擦因數計算 方法的特點、實驗條件及結論等進行了比較研究。 （3）比較指出了齒面摩擦因數動測實驗結果具 有更高的可信度。 （4）在分別從理論與實驗兩個方面對齒面摩擦 因數的計算方法進行了綜合分析與比較研究後，補充 提出了含系統誤差與綜合變形齒輪副線外嚙合沖擊摩 擦模型，給出了相應的沖擊摩擦力與摩擦因數計算 式，從而較完整地構建了含系統誤差與綜合變形的復 雜潤滑狀態下齒輪傳動齒面摩擦因數的計算方法體 系。該體系對探索齒輪摩擦機制、完善其強度設計准 則；對提高齒輪設計製造水平和促進減摩耐磨技術的 開發，均具有較重要的意義。
參考文獻 【1】周仲榮，
㈣ S7200三條皮帶順起逆停
用三個接觸器PLC在觸摸屏上可以修改啟動時間，停止時間，反轉時間，就可以順起逆停。
高速計數器至少需從兩個端子輸入信號方能實現計數。其中一個端子輸入連續高電平信號，使計數器線圈得電，從而選中該計數器，另一個端子輸入外部事件信號計數脈沖。高速計數器由於採用中斷方式計數，因此其計數頻率遠高於內部信號計數器。高速計數器計數的脈沖信號頻率一般在幾千Hz以上。
高速計數器點數少，但是它們的功能分布和使用條件卻比內部信號計數器復雜得多。高速計數器的選擇並不是任意的，它取決於所需計數器的類型及高速輸入的端子。高速計數器是PLC計數器中常用的一種，PLC內部有兩種計數器，一種是對PLC內部信號進行計數的計數器，另一種是對外部事件信號進行計數的計數器，高速計數器屬於第二種。
㈤ 皮帶漲緊力怎樣記算
逐點法主要用於輸送帶張力的計來算，根據S1=S2*EUA進行計算。
先算出驅動里F，P=FV，再從滿足傳動條件和最小垂度條件計算出最小張力Fmin，最後算出各點的張力，上運和下運的演算法一樣。
皮帶伸長系數大，是普通帶伸長量的1.2~1.5倍。一般參數皮帶工廠提供的指導值，再根據設備運行特性進行適當調整得出經驗值。皮帶能夠承受的拉力在400~500N之間（1N=9.8g或10g），超過這個范圍，皮帶便有可能被拉斷，這個數據一般是根據生產廠商對一批皮帶進行實驗統計的結果。
皮帶張力計是激光測量原理，不受外界雜訊及環境的影響，測量准確度比音波式張力計及機械式張力計均要高出很多。標准配置內包含2個探頭，固定式探頭及延長線探頭，適用於不同場合的測量。同時簡便的操作步驟更加方便現場狹小位置的測量。
(5)皮帶頻率計怎麼調擴展閱讀：
注意事項
張緊輪張緊力不能過小，過小會讓皮帶與工作輪間摩擦力變小，最終導致皮帶打滑。同樣張緊輪張緊力不能過大，過大的張緊力會讓皮帶負荷加大，導致皮帶損壞，同時導致工作輪的軸承損壞。
張緊輪一般應放在松邊內側，使帶只受單向彎曲，同時還應盡量靠近大輪，以免過分影響小帶輪的包角。若張緊輪置於松邊外側，則應盡量靠近小帶輪。張緊輪的輪槽尺寸與帶輪的相同，且直徑小於小帶輪的直徑。
㈥ 需要UNITTA U-508皮帶張力計的操作手冊
使用說明：
安裝探頭
把探頭上的卡槽和儀器上的凹槽連接並推緊。如需分離，握住探頭上的卡槽然後拔出。
打開電源
按下電源鍵,LCD 會出現如下：
S=CD
S=切線長(毫米)
CD=中心距(毫米)
D=大帶輪的直徑
d=小帶輪的直徑
數據的儲存和恢復
U-507 可以存儲20 組不同質量，寬度和切線長的數據,按下選擇鍵可以選擇20 組儲存記錄，也可以通過單
獨按選擇鍵和對應儲存記錄的號來啟動，儲存序列號在屏幕的左上角。
所有三種數據值都會同時顯示，儲存記錄的內容也可以通過單獨按質量，寬度或切線長和輸入一個新值來
得出。如果儲存記錄改變或張力儀關機，新的計算值會自動保存。
頻率范圍
按住「0」鍵1 到2 秒，將會出現個目錄，可以允許頻率測量范圍的改變，可用范圍如下：
高500-5000 HZ
標准10-600 HZ
低10-50 HZ
默認的設置是標准范圍，可通過按上（UP）下（DOWN）鍵更改，如果需要確認測量范圍，按測量鍵，注意
顯示屏左上方的字母，指的是頻率范圍設定，H 代表高，S 代表標准，L 代表低。
探頭敏感度設定
探頭的敏感度是開機後根據背景環境的噪音而自動設定的，如需最高的敏感度，把沒接感測線的測量儀打
開，然後再接上感測線，張力測量儀就可用了。
測量
按下「測量」鍵，綠色的LED 燈會開始閃動，拍打皮帶使皮帶振動，把探頭放在離皮帶1 厘米(0.4 英寸)
左右，但是請勿碰到皮帶，綠色的LED 燈將不停閃動直到探頭接受到信號，這時LED 燈會自動關掉，屏
幕上將出現一個曲線圖。在信號接收後，測量的張力會顯示出來，測量儀會響三聲，LED 燈提示你測量成
功。看完張力報告後，按下HZ 鍵保留顯示屏上的張力，頻率。
如果皮帶不能測量，或者測量頻率或計算的張力在儀器范圍外，紅色的LED 燈會亮。此時測量無論是張力
還是頻率都可能是錯誤的。
張力顯示
T= □□□□ Kgf/lbf/N
顯示的測量輸出值可以在公斤，磅和牛頓間互換，可通過以下步驟完成：
當電源關閉時，同時按「0」和「9」和電源鍵，儀器會開機並顯示當前的測量單位，然後可通過按Select
鍵選擇你所要的單位。再次按住Power 鍵直到儀器關閉，打開儀器進行正常操作，輸入的數據都必須以毫
米和克為主。
可用輸出是99900 鎊，公斤或牛頓。
頻率顯示
F= □□□□HZ
按下赫茲鍵,顯示屏上會顯示張力或頻率.
測量錯誤
如果計算的張力和測量的頻率都不能顯示，紅色的LED 燈會亮，然後LCD 屏上會提示錯誤。檢查質量參數，
寬度及切線長的准確性，重新測量直到張力或頻率出現，由於有自動觸發功能，所以不需要再按測量鍵。
當得到張力值或頻率值後，再做至少兩個額外的數值作對比，3 個測量結果接近的話，說明測量是正確的。
在過低張力的皮帶上容易產生更大的振動，也更容易發生測量錯誤。，如果得不到張力值，皮帶可能是太不
牢固而不能產生一個清晰的頻率信號。如果是這個問題，為了得到准確的張力值，皮帶應該再張緊一點。
電磁感應探頭在非常低的頻率上比普通的探頭更有效，也能夠得出更准確的報告。
注意：頻率值儲存在記錄里，否則測量儀的紅色LED 燈會一直亮著。
電池電量
電池圖在顯示屏的左上方，這個電量標志顯示剩餘電量的估值，暗色滿的標志代表電量滿，當電池容量非
常低時，測量儀會提示電量低並閃動。
備選探頭
U-507C 張力儀會配備一個可彎曲探頭，可允許單手操作，但是有時候在振動的皮帶與探頭間保持不動還是
很難的。
可選擇的有線式探頭，線式探頭可以提供最有效的結果。
可選擇的還有電磁感應探頭，依靠電磁而不是聲波。這可允許在噪音和風的環境下測量。為了使探頭運作，
電磁塊必須放在皮帶上，然後輕拍皮帶就可完成測量。
工作原理
當一個力作用到皮帶上，皮帶起初會在多種模式中振動，但是高頻率振動要比基礎頻率振動衰減的更快。
這樣，保留下來的連續正弦波形對應了皮帶的張力，其單位為克。
通過抓取皮帶的自然振動頻率，並且經過微電腦處理相關數據，很容易就得出對應頻率下的振動曲線。
新系統使用特殊探頭來測量皮帶振動曲線表，探頭接收的數據會發送到儀器里的微型電腦中進行處理並轉
換為自然頻率。為了計算皮帶張力，系統使用橫向的振動弦理論，所以必須輸入質量，切線長和寬度。
公式：T=4×M×W×S2×F2×10-9
T= 切線張力(牛頓)
M= 質量(gf/m/mm)
W= 寬度或齒數
S= 測量長度
F= 頻率
皮帶有橫向張力，所以測量的張力值可能會比實際值要高，取決於使用的環境，當需要得到更精確地皮帶
實際張力時，必須要有一個簡單的刻度測試。
㈦ 皮帶張力儀如何使用呢
皮帶張力計是測量皮帶張力的工具，各行業的多種皮帶都可以測量比如三角帶、同步帶等。按照使用方式分為接觸式測量和非接觸式測量。
皮帶張力儀主要應用於汽車皮帶張力測量，亦可用於測量帶狀，絲狀，線狀,網狀及寬幅物體的張力數據檢測和調校。適用於汽車，紡織化纖，電線電纜，金屬線，塑料薄膜，紙張，印刷，膠片等行業。
皮帶張力計的使用：
皮帶張力是用來高精度測量皮帶的張力值，質輕，攜帶型，操作簡單使用方便。在同步皮帶或V型皮帶的調速過程中測量皮帶的固定張力，以紅外線感應皮帶表面和反射訊號，偵測傳動皮帶在懸掛狀態下的被振動頻率，由測得的頻率(Hz)數字或牛頓(N)/磅(Lb)顯示皮帶的張力值，比對理論參考值顯示掛上去的皮帶是否處在適當的松緊度。
--減低傳動機構、軸承和馬達壽命的無謂損耗和爭議！
--讓機器設備維持有效益的運轉及狀況。
皮帶張力計操作步驟：
開啟電源。
輸入皮帶質量。(質量即皮帶重量/皮帶周長)
輸入皮帶長度。
(2個皮帶輪中心到中心的距離)
將探針置於皮帶的中心位置上方，探針需盡量垂直於皮帶，輕拍皮帶使皮帶開始有自然的振動，主機發出"嗶"，屏幕即顯示測量值。
㈧ 皮帶張力計的舉例
TYPE 3: 激光型皮帶張力測量儀、皮帶張力計、皮帶張力儀
尤其適合：長跨長的同步帶，振動頻率低於30HZ的皮帶張力測量. 可以輕松測量10HZ以下的頻率，所以非常適合5米或以上的皮帶張力測量.如果探測頭固定時，可測量到4HZ的頻率。
感測器頭可在50毫米或更遠的地方照射在皮帶平面側或齒形側上，感測器不受照射角度影響。而且，由於是激光型，所以完全不受背景噪音的影響.
推薦用於低頻長皮帶的張力測量.
測量范圍：10-300HZ
TYPE 4：皮帶張力儀
參數:
30-600Hz
英國Clavis專利的測量感測器
160 小時電池壽命
儀器校準片
可更換測量頭，通用TYPE3測量頭
該儀器為通用型皮帶張力儀，尤其適合測量汽車發動機皮帶張力，如：齒形同步帶，V型帶等的張力.
Type 5: 皮帶張力計
頻率范圍：10.0 Hz 到600 Hz, 覆蓋了所有皮帶張力的范圍.
顯示屏可顯示公斤力的單位.
套裝包括：普通TYPE3型測量頭，充電器，包裝箱，校準片，校準證書
Type 13 SR (嚴苛環境使用的皮帶張力儀)
可使用的溫度范圍：-40 到+80 攝氏度
可在水下15米內使用，該儀器幾乎可在各種環境下使用. 外殼完全由鋁鋼坯加工而成，有超強的橡膠密封使得內部電子元件與外界完全隔離。
Type 14：皮帶張力儀
頻率范圍：30-600 Hz.
Type 15：可記錄存儲測量值，存儲值可重新調用顯示或轉移到電腦上.